Lamelarni transporteri se koriste za transport klinkera iz peći za hlađenje do skladišta, kao i za premeštanje grudastih i abrazivnih materijala. Vučno tijelo takvog transportera obično je jedan ili dva lanca, tijelo za nošenje je kruti metalni pod (platno), koji se sastoji od zasebnih ploča. Prednost transportnih traka je mogućnost transporta teških grudastih i vrućih tereta vodoravnim i strmo nagnutim (do 354-60 °) rutama s visokom (do 2000 m/h) produktivnošću.

Produktivnost Q (t / h) pregačnog transportera može se odrediti formulom:

Q = 3600 f-v-qh, (8.53)
gdje je F površina poprečnog presjeka materijala na traci, m2

Za platno bez ivica

Za platno sa ivicama

(8.55)

gdje je B širina platna, m; h visina stranica, m; K=0,85 - odnos širine sloja materijala i širine mreže; φ - ugao mirovanja materijala u pokretu; k1 = 0,65 - faktor punjenja za visinu stranica. (Ako je transporter ravnomjerno opterećen daskama po cijeloj širini mreže, drugi član u formuli za određivanje F se ne uzima u obzir, a vrijednost koeficijenta k! uzima se jednakom 0,80-=-0,85) ; v - brzina pokretne trake, uzima se unutar 0,05-f-0,75 m/s i specificira se formulom

gdje je t korak vučnog lanca, m; b - broj pogonskih zuba (b = 5, 6, 7, 8).

Širina trake transportnih traka odgovara vrijednostima normaliziranog reda za trakaste transportere.

n, rpm - broj okretaja glavne osovine transportera.

Instalirana snaga motora transportne trake N (kW):

(8.57)

gdje je K2= 1,10-1,25 - faktor rezerve snage; q - težina 1 linearnog metra pokretnih dijelova transportera, kg/m; L - dužina transportera, m; l1 - dužina projekcije transportera na horizontalnoj ravni, m; H - visina podizanja materijala, m.

8.5.3. Proračun elevatora

Koričasti elevatori se koriste za transport različitih rasutih tereta: prašnjavih, zrnatih i grudastih (cement, ugalj, plovućac, itd.) - Koriste se kašike

kao glavni tehnološki transport proizvodnje cementa za podizanje materijala pod uglom do 60-85° od početne do završne tačke bez međuutovara i istovara. Materijal se pomiče uz pomoć kašika pričvršćenih u pravilnim intervalima (ili zatvorenih zajedno) na beskrajno vučno fleksibilno tijelo - lanac ili traku (tabela 8.16.).

Tabela 8.16

Glavni parametri kašika

Korak korpe, mm	Korisni kapacitet i0, l	Korak otvorenih kašika, mm	Korisni kapacitet i0, l
Korpe duboke	Male kante	Korpe sa bočnim šinama
oštrougao	zaobljen
	0,2	0,1	-	-	-
	0,4	0,2	-	-	-
	0,6	0,35		0,65	-
	1,3	0,75		1,3	-
	2,0	1,4			-
	4,0	2,7			6,4
	6,3	4,2
		-		7,8
		-		-
		-		-
		-		-

Tip elevatora i oblik kašike biraju se u zavisnosti od karakteristika transportovanog materijala prema tabeli (tabela 8.17).

Tabela 8.17

Napomena: Vrste kašika: G - duboka, M - plitka, O - oštrougaona sa bočnim šinama, C - sa zaobljenim dnom i bočnim šinama.

Performanse kašikastog elevatora određene su jednadžbom

(8.58)

u i0 - geometrijski korisni kapacitet kašike, l; ak - nagib kašika, m. Za duboke i plitke kašike locirane u intervalima, ak = 2,5-=-3,0 h; za kontinuirano locirane kašike sa ugrađenim vodilicama ak "n; gdje je h - visina korpe, m; v je brzina trake ili lanca, m/s; ψ - faktor punjenja kašike (vidi tabelu 8.17).

Izbor ležajeva za pogonsko vratilo i za osovinu zatezača. Pločasti transporteri se koriste za horizontalni i kosi transport različitih rasutih i komadnih tereta u metalurško-hemijskoj energetici uglja i mnogim drugim industrijama, kao i za premeštanje proizvoda sa jednog radnog mesta na drugo duž tehnološkog procesa u linijskoj proizvodnji. Za piljevinu, ugao nagiba tereta u mirovanju...

Podijelite rad na društvenim mrežama

Ako vam ovaj rad ne odgovara, na dnu stranice nalazi se lista sličnih radova. Možete koristiti i dugme za pretragu

Stranica 3

savezna obrazovna agencija

"Moskovski državni univerzitet za šume"

Katedra za teoriju i projektovanje mašina

(odsjek za učenje na daljinu)

PROJEKAT KURSA

specijalnost: 190603

fakultet: IPSOP

Završeno:

Učitelj:

Moskva grad

2011

Zadatak za kursni projekat.	stranica
Uvod.	stranica
Proračun lamelnog transportera.	stranica
Proračun snage pogona transportera i izbor motora.	stranica
Proračun i izbor mjenjača.	stranica	9,10
Izbor kvačila.	stranica	10,11
Proračun pogonskog vratila.	stranica	11-15
Proračun zateznog uređaja.	stranica	15,16
Izbor ležajeva za pogonsko vratilo i za osovinu zatezača.	stranica	16,17
Spisak korišćene literature	stranica

Uvod.

Rad savremenog preduzeća visokih performansi nemoguć je bez pravilno organizovanih i pouzdanih transportnih sredstava. Prilikom obrade velikih količina tereta preporučljivo je koristiti uređaje i mašine kontinuiranog djelovanja. To uključuje transportere raznih vrsta i za različite namjene. Transportne trake su sastavni i sastavni dio mnogih modernih tehnoloških procesa - određuju i reguliraju tempo proizvodnje, osiguravaju njen ritam, povećavaju produktivnost rada i povećavaju učinak. Kontinuirane transportne mašine su izuzetno važni i odgovorni delovi opreme savremenog preduzeća, čiji rad u velikoj meri određuje uspeh njegovog rada. Ove mašine moraju biti pouzdane, robusne, izdržljive, jednostavne za upotrebu i sposobne da rade automatski.

Pločasti transporteri se koriste za horizontalni i kosi transport različite rasute i komadne robe u metalurškoj, hemijskoj, ugljenoj, energetskoj, mašinskoj i mnogim drugim industrijama, kao i za premeštanje proizvoda sa jednog radnog mesta na drugo duž tehnološkog procesa u masovnoj proizvodnji. Prednosti pregačanih transportera su mogućnost transporta teške kabaste i vruće robe uz visoku produktivnost (do 2000 m3/h ili više) i dužinu putovanja (do 2 km) zbog velike čvrstoće vučnih lanaca i mogućnosti korištenja srednji pogoni.

U ovom radu je dat proračun pločastog transportera koji transportuje piljevinu kapaciteta 30 t/h.

1. Proračun pločastog transportera

1.1. Određivanje parametara koji nisu navedeni u poslu:

U zadatku nije navedena gustina transportiranog tereta. Na osnovu vrste datog tereta (piljevine), prema referentnim podacima, prihvatamo nasipnu masu piljevine od 280 kg/m 3 (stranica 62).

Pogon je instaliran na kraju teretne grane transportera. Piljevina se istovaruje u bunker na kraju teretne grane. Transporter se postavlja u zatvorenoj, negrijanoj prostoriji.

Transporter je opremljen pločama od čeličnih limova bez dasaka.

Pošto je transporter bez nagiba, koeficijent koji uzima u obzir ugao nagiba C 2 = 1.

Ugao mirovanja tereta u kretanju φ 1 \u003d 0,4φ \u003d 0,4 39 \u003d 5,6 °. Za piljevinu, ugao mirovanja tereta je φ = 39°.

Kapacitet transportera po zapremini, m 3 /h

Shema dizajna pločastog transportera prikazana je na sl. jedan.

Slika 1. Šema pločastog transportera.

1.2. Odredite širinu transportera sa letvicama:

gdje je: - nosivost transportera po težini, kg.

Izračunata vrijednost širine palube zaokružuje se na nominalnu širinu. Prihvatamo podove prema GOST 22281-76 standardne širine 1400 mm (stranica 62).

1.3. Određujemo linearnu masu poda sa lancima:

gdje je: - koeficijent u zavisnosti od širine poda, kg/m. Kao što se preporučuje za podove od 1,4 m (stranica 61).

1.4. Prema Dodatku 2, unaprijed biramo lamelarni valjkasti lanac M112 sa težinom koraka od 1 metar lanca

1.5. Odredite linearnu masu tereta na transporteru:

gdje je: - zapreminski kapacitet transportera, m 3 /h

1.6. Proračun vuče transportera:

Prihvatamo napetost lanca na mjestu njegovog izlaska iz pogonskog lančanika:

Otpor na horizontalnom dijelu grane u praznom hodu 1 - 2:

gdje: - ubrzanje slobodnog pada,

- koeficijent otpora pomicanju lanca sa podom. Budući da je lanac podržan potpornim valjcima na kliznim ležajevima (stranica 61).

Zategnutost lanca u tački 2:

Koeficijent otpora na lančaniku praznog hoda.

Dakle, napetost lanca u tački 3:

Otpor kretanju na horizontalnom dijelu 3 - 4:

Zategnutost lanca u tački 4:

Sigurnosna granica odabranog lanca:

Lanac je pravilno odabran, jer je dopuštena granica sigurnosti za horizontalne bestežinske transportere K = 6 ... 7 (stranica 63).

1.7. Odredite prečnik kruga nagiba pogonskog lančanika uzimajući broj njegovih zuba (stranica 11):

2. Proračun snage pogona transportera i izbor motora.

2.1. Inercijska sila koja se javlja tokom pokretanja transportera:

gdje: - vrijeme početka transportne trake,

2.2. Vučna sila pogonskog lančanika:

gdje:

2.3. Otpor lančanika pogonskog transportera:

gdje je: - otpor na pogonskom zupcu,

gdje je: - koeficijent, (strana 15).

2.4. Snaga pogonskog motora tokom ravnomjernog kretanja:

gdje je: - efikasnost pogona, (Prilog 19).

Broj transportnih lanaca, .

Maksimalna brzina lanca.

2.5. Snaga pogonskog motora transportera tokom njegovog pokretanja:

2.6. Instalirana snaga:

2.7. Snagom iz aplikacije 3 biramo asinhroni motor tipa 4A160 S 6U3, sa dozvoljenim faktorom preopterećenja i brzinom

Odabrani elektromotor mora zadovoljiti uvjet:

Motor je ispravan.

3. Proračun i izbor mjenjača

3.1. Potrebna brzina pogonskog lančanika:

3.2. Potreban prijenosni omjer zupčanika ugrađenog između elektromotora i pogonskog vratila:

3.3. Kao prijenos prema Dodatku 4, odabiremo standardni mjenjač Ts2U-250 s omjerom prijenosa, dopuštenim momentom na osovini male brzine.

Parametri reduktora:

3.4. Iznos odstupanja:

što je dozvoljeno.

3.5. Stvarni moment na pogonskom vratilu transportera:

4. Izbor spojnice

Prijenos obrtnog momenta sa osovine motora na ulazno vratilo mjenjača se vrši pomoću sigurnosne višepločaste tarne spojke.

4.1. Nazivni obrtni moment:

4.2. Prenosivi nazivni moment:

gdje je: - koeficijent režima rada, za granične transportere pod opterećenjem sa umjerenim kolebanjima do 150% nominalnog (strana 21).

4.3. Što se tiče veličine, iz Dodatka 5 biramo spojnicu veličine 4, koja ima sljedeće parametre:

nazivni obrtni moment

5. Proračun pogonskog vratila.

5.1. Približan proračun pogonskog vratila:

Prihvatamo.

Prema tabeli 5, biramo strukturne elemente okna:

onda:

prihvatiti

prihvatiti

Izračunate vrijednosti ​​prečnika zaokružuju se na najbližu stranu duž većeg broja normalnih linearnih dimenzija (Dodatak 1).

5.2. Za spajanje izlaznog vratila mjenjača sa pogonskim vratilom koristimo zupčaničku spojnicu.

Za odabir spojnice izračunavamo preneseni projektni moment:

Iz Dodatka 5.3 biramo zupčastu spojnicu koja prenosi obrtni moment sa parametrima:

Dodjeljivanje modula m = 3 sa brojem zubaca z = 45.

5.3. Izbor tastera.

Za dva promjera osovine odabiremo ključ istog presjeka duž osovine minimalnog presjeka sa d = 75 mm.

Prema GOST 23360 - 78, biramo ključ 1-22x14x120 sa

5.4. Parametri glavčine lančanika:

dužina glavčine:

prečnik glavčine:

Prihvatamo radnu dužinu ključa

5.5. Provjeravamo odabrani ključ za naprezanja gnječenja:

Ključ je ispravno odabran.

5.6. Provjerite proračun pogonskog vratila.

5.6.1. Modul presjeka osovine sa utorom ispod lančanika prema tabeli 5.2:

5.6.2. Pronađite horizontalnu silu koja djeluje na lančanik:

5.6.3. Sila koja djeluje na osovine u prisutnosti zupčaste spojnice:

Određujemo dizajnerske dimenzije transportera:

gdje: - projektna veličina osovine mjenjača,

5.6.4. Horizontalne reakcije u nosačima B i G, zamijenjene sa:

Pošto, prilikom izračunavanja ležajeva, prihvatamo.

5.6.5. Momenti savijanja:

moment savijanja osovine u horizontalnoj ravni:

moment savijanja osovine u osloncu B lijevo u horizontalnoj ravni:

naprezanje u projektovanom dijelu osovine od savijanja do trenutka:

najveći napon u izračunatom presjeku osovine od momenta:

ekvivalentni napon u tački vanjskog vlakna:

5.7. Za osovinu dodjeljujemo čelik 45 s granom tečenja

Sigurnosna granica za granicu tečenja:

Dimenzije osovine su tačne.

6. Proračun zateznog uređaja.

Za projektovani jednolančani transporter prihvatamo vijčani zatezač sa dva vijka.

6.1. Procijenjena sila zatezanja:

gdje je: - napetost lanca u tački 2;

Zategnutost lanca u tački 3.

6.2. Procijenjeni moment savijanja:

6.3. Potreban prečnik osovine:

6.4. Da bismo smanjili opseg rezača za rezanje utora za ključeve, prihvatamo prečnik ose zatezanja uređaja na mestu lančanika, a prečnik ose na mestu ležaja.

6.5. Proračun vijka zatezača:

6.5.1. Moment od sila trenja tokom rotacije vijka:

Uzimanje: ,

Gdje

6.5.2. Sila zatezanja zatezača:

6.6. Iz aplikacije 20 odaberite zatezač: Trap.32x6, sa parametrima:

zatezna sila zatezača S = 25000 N;

prečnik ležaja d p ​​= 70 mm;

hod klizača A = 500 mm;

prečnik vijka d = 32;

H = 1100 mm;

H = 160 mm;

K = 140 mm;

L = 150 mm.

7. Izbor ležajeva za pogonsko vratilo i za osovinu zatezača.

7.1. Budući da su oslonci osovine i osovine montirani na zavareni okvir u kućištima, čije poravnanje nije moguće dovoljno precizno osigurati, za njihovu ugradnju prihvatamo sferne radijalne ležajeve.

Iz Dodatka 20:

Za osovinu, radijalni kuglični ležaj br. 1317 GOST 28428-90:

unutrašnji prečnik d = 85 mm;

vanjski prečnik D = 180 mm;

širina B = 41 mm

0 = 51000 N;

r = 98000 N;

X = 1.

Za osovinu, radijalni kuglični ležaj br. 1214 GOST 28428-90:

unutrašnji prečnik d = 70 mm;

vanjski prečnik D = 125 mm;

širina B = 24 mm

statička nosivost C 0 = 19000 N;

dinamičko opterećenje C r = 34500 N;

X = 1.

7.2. Provjera trajnosti odabranih ležajeva:

za osovinu

za osovinu

Provjera osovine za kuglični ležaj br. 1317:

Provjerite kuglicu s dubokim žljebom ležaja osovine br. 1214:

Izračunati vijek trajanja ležajeva odgovara preporučenim vrijednostima transportera.

BIBLIOGRAFIJA:

1. Ivanov G.A. Proračun i projektovanje lančanih transportera. Nastavno sredstvo, M.: GOU VPO MGUL, 2008. - 115 str.
2. Spivakovsky A. O., Dyachkov V.K. Transportne mašine: Proc. dodatak za inženjerske univerzitete. M.: Mashinostroenie, 1983 - 487 str.
3. Ivanov M.N., Finogenov V.A. Mašinski dijelovi, Obrazovno izdanje. M.: VŠ, 2006 - 408 str.
4. Reshetov D.N. Mašinski dijelovi, Udžbenik. M.: Mashinostroenie, 1989 - 496 str.
5. GOST 28428-90 Radijalni ležajevi. M. 1990.

3

a 7

a 6

F C

R Gg

F M

R Bg

M i B =3650 N∙m

M i B = 1845 N∙m

M g

T = 3922 N∙m

Ostali povezani radovi koji bi vas mogli zanimati.vshm>
18727.		Projekat autoservisa	1.21MB
	Brzi tempo razvoja motornog saobraćaja doveo je do određenih problema za čije rješavanje je potreban naučni pristup i značajni materijalni troškovi.1 Izbor i opravdanost tabele početnih podataka...
14077.		Projekt Plaćeni parking	84.19KB
	Za postizanje postavljenih ciljeva potrebno je razmotriti sljedeće zadatke: analizirati predmetnu oblast, dizajnirati i kreirati bazu podataka koja će sadržavati podatke o plaćenom parkiranju: podatke o vlasniku, podatke o automobilu i trenutnoj naplati, podatke o parkingu koji se plaća; planirati mogućnost pregleda informacija o dokumentima i vlasnicima mašina, uzeti u obzir mogućnost modifikacije podataka dodavanje uređivanje sortiranje filtriranje brisanje...
20207.		projekat ograde	50.59KB
	U svojim spisima ne samo da je opisao fenomen električnog luka, već je predvidio i mogućnost korištenja topline koju stvara luk za topljenje metala. talentovani ruski izumitelj Nikolaj Nikolajevič Bernardos razvio je i predložio praktičan način korištenja električnog luka za zavarivanje metala. Svrha: dizajnirati ogradu-ogradu Da bih postigao ovaj cilj, postavio sam sljedeće zadatke: Izvršiti mjerenja Odaberite materijal Napravite crtež Slijedite tehnologiju zavarivanja Izvršite ekonomski dio 1. Svaka od ovih opcija ...
15566.		Poslovni uredski LAN projekat	130.43KB
	Planiranje logičke strukture mreže Odabir topologije mreže i metoda pristupa Odabir mrežne arhitekture Planiranje fizičke strukture mreže s obzirom na poduzeće. Predračun za razvoj i instalaciju mreže. Računari uključeni u arhitekturu LAN klijent - server dijele se na dva tipa: radne stanice ili klijenti namijenjeni korisnicima i servere datoteka, koji su obično nedostupni običnim korisnicima i dizajnirani su za upravljanje mrežnim resursima.
1688.		Projekat podzemnog transporta	430.16KB
	Ogromni obim rudarstva, njegov visoki intenzitet rada i kapitala, pogoršanje uslova za razvoj mineralnih nalazišta imaju značajno veći uticaj na ekonomiju nacionalne privrede.
11310.		INVESTICIJSKI PROJEKAT, FAZE NJEGOVOG IZVOĐENJA	54.67KB
	S tim u vezi, postoji potreba za odabirom najoptimalnijeg investicionog projekta. Osnovni cilj ulaganja je formiranje investicionog projekta koji će investitorima i ostalim učesnicima projekta pružiti sve potrebne informacije za preuzimanje...
20250.		Projekat je jedinica projektne aktivnosti	47.24KB
	Teorijsko utemeljenje projektne aktivnosti kao savremenog modela učenja. Istorija dizajnerske delatnosti. Stvaranje uslova za projektne aktivnosti u obrazovnom procesu. Projekat je jedinica projektne aktivnosti.
1480.		MotoS mototrack poslovni projekat	5.32MB
	Sveobuhvatna realizacija partnerskih, investicionih programa i projekata u razvoju tehničkog sporta i zabave uz korištenje naprednih dostignuća u oblasti savremene sportske nauke i tehnologije;
12231.		Projekt proizvodnje čokolade u pločici	893.43KB
	Misije su jedna od najvažnijih odluka pri planiranju i odabiru svrhe organizacije. Svi ciljevi organizacije su razvijeni da bi ispunili svoju misiju. Razvijeni ciljevi služe kao kriterijumi za čitav kasniji proces donošenja menadžerskih odluka.
18387.		Projekat rekonstrukcije sistema napajanja ARAY-91 DOO	1.39MB
	Izbor kablova za kondenzatorske instalacije. U ovom LLP, u cilju povećanja efikasnosti proizvodnje, zastarjela i dotrajala oprema zamijenjena je novom, modernijom i produktivnijom. Za zaštitu radioničkih transformatora potrebno je odabrati zaštite i izračunati njihove instalacije. Za skladištenje žitarica koriste se tri žitnice ukupnog kapaciteta 3.000 hiljada tona.

Pločasti transporteri se proračunavaju slično kao i trakasti transporteri.

Produktivnost je određena formulom (192)

Q - 3.6 aFo^Y t

Gdje V- brzina ulaska m! sec

Fo - površina poprečnog presjeka oluka u w2; - faktor punjenja; At- nasipnu gustinu materijala u kg!/l3.

Sa oblikom ladice ploča, površina poprečnog presjeka materijala na traci može se uzeti jednaka poprečnom presjeku ladice. Nedovoljno punjenje posude materijalom se uzima u obzir unošenjem faktora punjenja |) = 0,7-^0,8 u formulu. Prilikom odabira širine transportne trake potrebno je uzeti u obzir ne samo produktivnost, već i veličinu komada, čija najveća linearna veličina, radi lakšeg utovara i istovara, ne smije prelaziti V3 tacne. širina. Visina stranica pladnja se određuje na osnovu potrebnih performansi transportera. Obično je 120-180 mm.

Brzina lamelarnog pojasa je 0,2-0,6 m! sec ovisno o dizajnu lanca i prirodi materijala koji se pomiče.

Najpogodnije je odrediti sile u lancima pregačnog transportera, a zatim i snagu motora u uslovima kada su poznate dimenzije delova transportera, metodom zaobilaženja konture.

Napetost trkaće grane u tački / (Sl. 108) kako bi se izbjeglo ogibljenje uzima se jednakom 1000-2000 n (100-200kg).

Ako je napetost lanca u tački / jednaka Sb, tada je napetost u tački 2 jednako S., gdje je S> \u003d Si | - W ^ o - otpor u presjeku 1 -2

S, ^1-2 k, (207)

G !_r =Q() L(a / cos \u003d 10 N / mm 2 - dozvoljeni napon u navoju, ovisno o materijalima za trljanje, tijekom trenja čelika o bronzi [p] = 8 ... 12 N / mm 2;

K = 1,3 - koeficijent koji uzima u obzir neravnomjerno opterećenje zateznih zavojnica

Unutrašnji prečnik navoja određuje se formulom:

S obzirom da je dužina šrafa velika i potrebna je veća stabilnost, prihvatamo d 1 = 36 mm.

Korak navoja određuje se formulom:

Rafinirana vrijednost prosječnog prečnika navoja određena je formulom:

Vanjski prečnik navoja određuje se formulom:

Ugao podizanja navoja određuje se formulom:

Provjeravamo pouzdanost samokočenja, za što mora biti ispunjen sljedeći uvjet:

gdje je f = 0,1 koeficijent trenja čelika o bronzi.

Uslov je ispunjen.

Radimo test stabilnosti.

gdje je - koeficijent klizanja dopuštenih tlačnih napona, pri proračunu stabilnosti, određuje se kao funkcija fleksibilnosti vijka ().

[ -1 P ] - dozvoljeno tlačno naprezanje.

Dozvoljeno tlačno naprezanje određuje se formulom:

N/mm 2 , (3,27)

Fleksibilnost vijka određena je formulom:

gdje je \u003d 2 - koeficijent smanjene dužine

Prema poznatoj fleksibilnosti zavrtnja nalazim = 0,22. Dobijene podatke zamjenjujemo u uslov 2.26:

Uslov je ispunjen.

Budući da vijak radi pod zatezanjem, nije potrebno provjeravati stabilnost.

Provjeravamo čvrstoću vijaka, stanje čvrstoće:

gdje (definirano gore);

M 1 - moment trenja u navoju (N mm);

M 2 - moment trenja u peti (zaustavljanje) (N mm)

Moment trenja u navoju određuje se formulom:

Moment trenja u peti određuje se formulom:

gdje je d n \u003d 20 mm - promjer pete, uzima se manji od d 1.

Dobijene podatke zamjenjujemo u uslov 3.29:

Uslov je ispunjen.

Visina matice određena je formulom:

Broj navoja u matici određuje se formulom:

Provjeravamo čvrstoću navoja matice na smicanje, stanje čvrstoće:

Uslov ispunjen

3.5 Proračun osovina

Pogonska osovina

Prihvatamo čelik 45 kao materijal osovine, vlačna čvrstoća

B = 730 N / mm 2, granice izdržljivosti: - 1 = 0,43 B = 314 N / mm 2, -1 = 0,58 - 1 \u003d 182 N / mm 2

Približni minimalni prečnik osovine određuje se samo na osnovu torzije prema formuli:

gdje je M = 5085 Nm - moment na osovini

25 N/mm 2 - dozvoljeno torzijsko naprezanje za čelik 45

Iz standardnog raspona (GOST 6636-69 R40) biramo najbližu vrijednost prečnika d pv = 100 mm. Ovaj prečnik uzimamo za ležajeve. Ispod pričvršćivanja pogonskih lančanika prihvatamo prečnik d = 120 mm. Širina glavčine pogonskog lančanika određuje se na osnovu potrebne dužine ključa za prijenos obrtnog momenta.

Dužina ključa se određuje iz stanja drobljenja i čvrstoće:

gdje je l - dužina ključa, mm;

d - prečnik osovine na mestu ključa, mm;

h, b, t 1 , - ključne dimenzije poprečnog presjeka, mm

Cm - dozvoljeno naprezanje gnječenja, za čelične glavčine 100-120 N / mm 2.

Takođe, na osnovu uslova 3.35, određujemo parametre ključa za spojni kraj osovine čiji se prečnik pretpostavlja d = 95 mm, a dužina l = 115 mm. Vrijednosti svih geometrijskih dimenzija ključeva unose se u tabelu 2.

Tabela 2. Geometrijski parametri osovina

* Koristimo dva tipla smještena pod uglom od 180o.

Na osnovu dužine ključeva za pogonske lančanike, biramo dužinu glavčine potonjeg l st = 200 mm.

Shema dizajna pogonskog vratila i dijagram momenata savijanja ima oblik

Slika 4. Grafički prikazi momenata

gdje je R 1 i R 2 - reakcije oslonaca u ležajevima, N;

P - opterećenje na lančanicima, određeno formulom:

Zbog simetrije sheme i opterećenja, reakcije nosača

R 1 \u003d R 2 \u003d P = 13495 N.

Osovina zatezača

Obračun se vrši slično paragrafu 2.5.1.

Prihvatamo čelik 45 kao materijal osovine (promjer radnog komada je veći od 100 mm), vlačna čvrstoća B = 730 N / mm 2, granice izdržljivosti: - 1 = 0,43 B = 314 N / mm 2, -1 \ u003d 0,58 - 1 \u003d 182 N / mm 2

Prečnik osovine je strukturno prihvaćen kao 0,8 prečnika pogonskog vratila d = 80 mm

Shema proračuna osovine slična je Sl. 4.

Ovaj prečnik uzimamo za ležajeve. Pod pričvršćivanjem pogonskih lančanika prihvatamo prečnik d = 100 mm. Širina glavčine pogonskog lančanika uzeta je konstruktivno.

3.6 Izbor ležaja

Budući da prilikom ugradnje samostojećih kućišta ležaja na okvir transportera dolazi do njihovog neusklađenosti i osovina je neusklađena, odabiremo dvoredne sferne kuglične ležajeve 1320 (GOST 5720-75 i 8545-75) sa sljedećim parametrima:

d = 100 mm (unutrašnji prečnik)

D = 215 mm (spoljni prečnik)

B = 47 mm (širina)

C = 113 kN (Dinamičko opterećenje)

Provjeravamo izdržljivost ležajeva, što je određeno formulom:

gdje je n = 39 o/min - brzina osovine;

P e - ekvivalentno opterećenje na ležaju, u nedostatku aksijalnog opterećenja određuje se formulom:

gdje je V = 1 - koeficijent koji uzima u obzir rotaciju prstenova

K T = 1 - temperaturni koeficijent

K = 2,0 - faktor opterećenja

h. Trajnost je dovoljna

Budući da prilikom ugradnje samostojećih kućišta ležaja na okvir transportera dolazi do njihovog neusklađenosti i osovina je neusklađena, biram dvoredne sferne kuglične ležajeve 1218 (GOST 5720-75 i 8545-75) sa sljedećim parametrima:

d = 800 mm (unutrašnji prečnik)

D = 160 mm (spoljni prečnik)

B = 30 mm (širina)

C = 44,7 kN (Dinamičko opterećenje)

h. Trajnost je dovoljna.

Prema urađenim proračunima utvrđujemo da će ležajevi raditi tokom cijelog perioda rada.

3.7 Proračun i izbor kočionog uređaja i spojnica

Kada se transporter isključi u opterećenom stanju, zbog nagiba dijela transportera, težina tereta će stvoriti silu usmjerenu u smjeru suprotnom kretanju mreže. Ova sila je određena formulom

Negativna vrijednost sile znači da je sila trenja transportnih elemenata veća od sile kotrljanja tereta, te stoga nema potrebe za korištenjem kočionog uređaja.

Za prijenos obrtnog momenta s elektromotora na ulaznu osovinu mjenjača prihvatamo elastičnu spojnicu tipa MUVP (GOST 21424-75) sa otvorima polovica spojnice ispod osovine motora (dv = 55 mm) i ispod ulaznog vratila mjenjača (konusni otvor d p1 = 40 mm) .

Moment koji se dovodi na osovinu motora jednak je omjeru momenta na izlaznom vratilu mjenjača prema prijenosnom odnosu motora mjenjača M = 203,4 Nm.

Uzimajući u obzir margine i ukupne dimenzije, prihvatamo spojnicu sa nominalnim obrtnim momentom M cr = 500 Nm, dok je maksimalni (ukupni) prečnik spojnice D = 170 mm, maksimalna dužina L = 225 mm, broj prstiju n = 8, dužina prsta l = 66 mm, spojni navoj igle M10.

Za prijenos obrtnog momenta sa izlaznog vratila mjenjača na pogonsko vratilo prihvatam zupčastu spojnicu tipa MZ (GOST 5006-83) sa konusnim provrtom (verzija K d p2 = 90 mm) za pričvršćivanje na izlaznu osovinu mjenjač. Otvor spojnice za spajanje na pogonsko vratilo cilindrični d = 95 mm sa dva klina.

Odabiremo spojnicu sa nazivnim momentom M cr = 19000 Nm.

3.8 Izračun zvjezdica

Poznati podaci za proračun:

prečnik podjele zvijezda d e = 400 mm;

broj zubaca z = 6;

razmak zubaca t = 200 mm.

prečnik valjka lanca D c = 120 mm.

Promjer vanjskog kruga određuje se formulom:

gdje je K=0,7 - koeficijent visine zubaca

Prečnik kruga udubljenja određuje se formulom:

Pomak središta lukova udubljenja određuje se formulom:

e = 0,01. 0,05 t = 8 mm. (3.42)

Radijus šupljine zuba određuje se formulom:

r = 0,5 (D c - 0,05t) = 50 mm. (3.44)

Radijus zakrivljenosti glave zuba određuje se formulom:

Visina pravolinijskog presjeka profila zuba određena je formulom:

Širina zuba određena je formulom:

b f = 0,9 (50 - 10) - 1 = 35 mm. (3.47)

Širina vrha zuba određena je formulom:

b = 0,6b f = 21 mm. (3.48)

Prečnik krune određuje se formulom:

gdje je d 5 = 150 mm promjer prirubnice valjka lanca;

h = 70 mm - širina ploče lanca.

3.9 Proračun konstruktivnih elemenata transportera

Kao nosač ležaja za valjke lanca biramo kanal 12 prema GOST 8240-89 sa momentom otpora na savijanje W x = 8,52 cm 3. Nosivi kanal leži na zavarenim okvirima, određujemo udaljenost između okvira:

Maksimalni dozvoljeni moment savijanja za kanal 12 određuje se formulom:

Uzimajući u obzir činjenicu da je cjelokupno opterećenje raspoređeno na dva kanala, maksimalna dužina raspona određena je formulom

Radijus savijanja na prijelazu transportera iz kosog dijela u horizontalni, na osnovu koraka lanca, iznosi R = 3 m.

Zaključak

motor ležaja transportne trake

Nakon završenog kursa dizajnirali smo lančani, pločasti transporter sa sljedećim parametrima:

Produktivnost Q =850 t/h;

Web brzina = 1,5 m/s;

Dužina transportne trake l = 90 m;

Dužina horizontalnog presjeka l g = 25 m;

Ugao nagiba transportera u = 10 o ;

Gustina transportiranog tereta = 2,7 t / m 3

Također smo izračunali njegove glavne elemente, provjerili njihovu čvrstoću i izdržljivost.

Bibliografska lista

1. Baryshev A.I., Steblyanko V.G., Khomichuk V.A. Mehanizacija PRTS radova. Predmetno i diplomsko projektovanje transportnih mašina: Udžbenik / Pod opštim uredništvom A.I. Baryshev - Donjeck: DonGUET, 2003 - 471 str., ilustr.

2. Baryshev AI, Mehanizacija utovara i istovara, transporta i skladišta u prehrambenoj industriji. Dio 2. Transportne mašine. - Donjeck: DonGUET, 2000. - 145 str.

3. Chernavsky S.A. Projektovanje kurseva mašinskih delova, M.: Mashinostroenie, 1979. - 351 str.

4. Anufriev V.I. Priručnik za dizajnera - graditelja mašina u tri toma, M .: Mashinostroenie, 2001.

5. Yablokov B.V., Belov S.V. Smjernice za predmetni projekat o uređajima za dizanje i transport (lamelarni transporteri), Ivanovo, 2002.

Slični dokumenti

Proračun parametara horizontalnog lamelarnog lančanog transportera. Izbor tipa transportera i tipa palube. Određivanje opterećenja na transportnom lancu. Proračun i izbor mjenjača. Proračun pogonskog vratila, zatezača, vijka zatezača.

seminarski rad, dodan 13.08.2015


Projektovanje pogona pločastog transportera prema navedenim parametrima. Kinematički i energetski proračun pogona. Izbor motora i mjenjača. Proračun otvorenog zupčanika. Raspored pogonskog lančanika. Proračun kombinovane spojnice.

seminarski rad, dodan 22.10.2011


Proračun transportne trake koja transportuje rudu: određivanje širine poda, maksimalne napetosti lanaca, ukupne vučne sile, pogonske snage, statičkog kočnog momenta, hoda zatezača, kompresijskog vijka, izbora ležajeva .

seminarski rad, dodan 28.07.2010


Dizajnerske dimenzije kućišta mjenjača. Proračun čvrstoće osovina. Proračun pogona transportne trake, koji se sastoji od elektromotora, cilindričnog mjenjača i lančanog pogona. Provjera čvrstoće ključanih spojeva. Montaža delova zupčanika.

seminarski rad, dodan 20.12.2014


Određivanje glavnih parametara transportera. Odabir vrste poda i određivanje njegove širine. Određivanje snage i izbor motora. Približan proračun vuče. Određivanje proračunske napetosti vučnog elementa. Izbor kočnice, kvačila i zatezača.

seminarski rad, dodan 20.05.2015


Projektovanje pogona pločastog transportera, izrada njegovog kinematičkog i šematskog dijagrama, odabir odgovarajućeg elektromotora. Određivanje ukupnog prijenosnog omjera i njegova raščlanjivanja po koracima. Proračun stupnjeva zupčanika i lančanog prijenosa.

seminarski rad, dodan 26.07.2009


Određivanje glavnih parametara kosog pločastog transportera i proračun njegovih projektnih parametara. Analiza čvrstoće najkritičnijih elemenata transportera, procjena opterećenja na vratilima, izbor motora i mjenjača, te konstrukcija zatezača.

seminarski rad, dodan 03.11.2010


Projektovanje pogona transportne trake za transport sirovina od fabričkog skladišta do radionice, koji se sastoji od elektromotora, klinastog pogona, cilindričnog zupčanika, zupčaste spojnice, pogonskog vratila i pogonskih lančanika.

seminarski rad, dodan 09.08.2010


Instalacije za dizanje i transport u industriji. Opis rada trakastog transportera, glavne karakteristike, produktivnost. Proračun trakastog transportera, proračun osovine pogonskog doboša, vijka zateznog uređaja, proračun vuče.

seminarski rad, dodan 01.10.2010


Primjena pločastih transportera. Detaljna analiza komponenti na primjeru horizontalnog letvastog transportera. Proračun lamelnog transportera. Otpor na kretanje valjaka duž vodilica. Količina vučnog napora, izbor elektromotora.

Parametri i performanse lančanog transportera određuju se na isti način kao i transportnog traka (vidi Poglavlje 6).

Kao vučni element najčešće se koriste zavareni kombinovani lanci (tabela III.1.10), lamelarni (tabela III. 1.11), rjeđe - valjkasti i specijalni lanci. Nosivi element je transportna traka prema GOST 20-76 (vidi paragraf 4.4).

Da bi se izbjeglo klizanje lanca duž remena, mora biti ispunjen sljedeći uvjet:

gdje je b - ugao nagiba transportera, stepeni; f- koeficijent trenja između remena i platforme lanca: f = 0,3...0,4; w- koeficijent otpora kretanju trake duž bočnih valjaka: w = 0,04...0,05; k c - koeficijent raspodjele opterećenja na platformi nosača lanca: k c » 0,45...0,5.

Proračun vuče transportera se vrši metodom zaobilaznice konture (vidi paragraf 5.2).

Proračun letvastih strmo nagnutih transportera vrši se prema metodi opisanoj u paragrafima 8.2 i 8.3. Širina transportne platforme sa stranicama određena je formulom (8.5), a iz tabele. 7.8, odabrani su glavni parametri pogonskog mehanizma transportera.

Tab. 7.8. Parametri donjeg stroja pregače transportera sa podom sa daskama

Širina poda, mm	Visina ploče, mm	Debljina poda, mm	Vučni lanac	Masa voznog mehanizma, kg/m
korak, mm	vučna sila lanaca, kN	prečnik valjka lanca, mm
				11,2

Poglavlje 8. PLOČASTI TRANSPORTERI

OPĆE INFORMACIJE

Pločasti transporteri su dizajnirani za transport oštrih ivica ili vrućih materijala, grudaste ili komadne robe (slika 8.1). Ovi transporteri se sastoje od vučnog tijela (u obliku jednog ili dva beskrajna vučna lanca) na kojem su pričvršćene ploče od odvojenih ploča, pogonskog i zateznog uređaja, uređaja za utovar i okvira. Kod ravnih podova moguće je imati i uređaj za istovar u obliku izbacivača pluga. Pogon se najčešće izvodi od elektromotora preko mjenjača. 8.2. REGULATORNI MATERIJALI ZA PRORAČUN PLOČANIH TRANSPORTERA Vrste transportera. Pločasti transporteri se uglavnom razlikuju po dizajnu poda (slika 8.2). Vrsta transportera se bira ovisno o njegovoj namjeni. Podaci o pločastim transporterima dati su u tabeli. 8.1...8.3.

Rice. 8.1.Šeme pločastih transportera: a- horizontalno; b- kosi-horizontalni; v- kosi; G- horizontalno-koso-horizontalno; PM- pogonski mehanizam Pa- uređaj za istezanje

Rice. 8.2. Vrste transportnih traka (prema tabeli 8.1)

Tab. 8.1. Vrste transportera sa pregačama (GOST 22281-76) i njihov opseg

Tab. 8.2. Glavne dimenzije transportnih traka (GOST 22281-76)

* Za BV, KM i KG transportere - prema unutrašnjoj veličini.

** Unutrašnja dimenzija.

Tab. 8.3. Brzina pogonskog mehanizma i nazivni kapacitet transportnih traka (GOST 22281-76)

Pločasti transporteri dolaze u dvije varijante: sa pokretnim dijelom sa valjcima; sa šasijom bez valjaka - valjci (potporni valjci) su element metalne konstrukcije.

Podovi i daske.Širina podnice (mm) pri transportu rasutih tereta uzima se iz stanja

gdje k– koeficijent: za sortirani teret k= 2,7; za običan teret k = 1,7; a¢- najveća veličina tipičnog komada tereta, mm [vidi. formule (4.2)...(4.4)].

Širina podnice pri transportu komadnog tereta mora zadovoljavati uslov

gdje b 1 - najveća poprečna dimenzija opterećenja (sl. 8.3) mm; V 1 - margina širine palube: za ravne transportere V 1 = 50...100 mm, za brod V 1 = 100...150 mm.

Visina bokova prilikom transporta rasutih tereta bira se iz tabele. 8.4, uzimajući u obzir podatke u tabeli. 8.5.

Visina ploče h pri transportu komadne robe prihvataju se 100 ... 160 mm.

Dobivenu širinu palube i bočne visine treba zaokružiti na najbliže dimenzije u skladu sa GOST 22281-76 (vidi tabelu 8.2). Vučni lanci. Za transportne trake vučni lanci se biraju prema podacima u tabelama III.1.11...III.1.14. Korak lanaca se dodjeljuje ovisno o širini poda (tabela 8.6). Brzina donjeg stroja (platna) pregačenih transportera se bira u zavisnosti od širine poda prema preporukama u tabeli. 8.7. Ugao nagiba. Najveći ugao nagiba pregačnog transportera pri transportu rasutih tereta bira se prema tabeli. 8.8.

Rice. 8.3. Lokacija komadne robe na transportnoj palubi: a- sa automatskim polaganjem; b- sa ručnim polaganjem

Pri nazivnoj širini poda, mm

Bilješka. Poželjne su dimenzije između linija.

Tab. 8.8. Najveći dozvoljeni uglovi nagiba pregačnih transportera pri transportu rasutih tereta

* r - ugao trenja tereta (podnica u pokretu), st.

U ovom slučaju potrebno je da ugao nagiba transportera

gdje je j d ugao mirovanja tereta u kretanju, stepeni [vidi. 4.6)].

Uređaj za istezanje. Hod zatezača se bira ovisno o nagibu vučnih lanaca (tablica 8.9).

Učitavanje tokova. Glavne dimenzije utovarnog lijevka za transportne trake (sl. 8.4), u zavisnosti od širine poda, mogu se uzeti iz tabele. 8.10.

Konvencionalna oznaka lamelnog transportera. Referentna oznaka stacionarnog transportera za opće namjene, prema GOST 22281-76, sadrži naziv proizvoda ("pregačni transporter"), oznaku tipa i izvedbe transportera, širinu poda donjeg stroja (cm) i standardnu ​​oznaku.

Na primjer, stacionarni pločasti transporter za opću namjenu od valovite ploče (BV), verzija 1, sa širinom poda donjeg stroja V= 800 mm je označeno:

Pločasti transporter BV-1-80 GOST 22281-76.

PRELIMINARNI PRORAČUN PLATNOG TRANSPORTERA

Širina palube bez dasaka (m) pri transportu rasutih tereta

gdje h- bočna visina (vidi paragraf 8.2), m; y - koeficijent koji karakteriše stepen korišćenja bočne visine, y = 0,65...0,8.

Rezultirajuća širina palube određena je prema uputama u paragrafu 8.2.

Vučna sila transportera (N)

gdje F min - najmanja napetost lanca (vidi paragraf 5.2), N; w- koeficijent otpora pregačnog transportera (tabela 8.12); q- linearna masa tereta na transporteru [formule (5.3) i (5.11)], kg/m; L- dužina horizontalne projekcije opterećenog dijela radne grane transportera, m; q h.h - linearna masa hodnog mehanizma transportera, kg/m; L r je dužina horizontalne projekcije transportera, m; H- visina dizanja, m; F b - otpor trenja opterećenja na fiksnim stranama [formula (8.8)], N; F p.r - otpor istovarivača pluga [formula (5.30)].

Tab. 8.11. Vrijednosti koeficijenata k b [na formule (8.4) i (8.5)]

Tab. 8.12. Vrijednosti koeficijenta otpora w za lamele transportere

* Veće vrijednosti su prihvaćene za gusjenice sa uređajima za centriranje koji sprečavaju pomicanje lanca.

** Prilikom rada u zimskim uslovima u negrijanoj prostoriji ili na otvorenom, date vrijednosti se povećavaju za 1,5 puta.

U formuli (8.6) predznak plus qH uzima se kada se teret podigne, znak minus - kada se spusti.

Otpor na trenje rasutog tereta o fiksne strane (N)

gdje f- koeficijent trenja rasutih tereta o bočne zidove (tabela 4.1); h p - radna visina daske (prema visini tereta), m; r - nasipna gustina tereta, t/m 3 (vidi tabelu 4.1); l b - dužina stranica, m.

Linearna težina hodnog mehanizma transportera određena je iz kataloga.

Može se uzeti približna linearna masa (kg/m) donjeg stroja transportera

gdje V- širina poda, m; TO- vidi tabelu. 8.13.

Pogonska snaga transportera (kW)

Tab. 8.14. Vrijednosti koeficijenata k 1 [na formulu (8.11)]

Snaga motora za pogon transportera određena je formulom (6.19).

Maksimalna statička napetost poteznice

gdje F min - najmanja napetost vučnog tijela (1000...3000 N).

gdje L- dužina transportera, m; z- broj zubaca lančanika pogonskog lanca; t- korak vučnog lanca, m; k 1 - koeficijent smanjenja mase (uzimajući u obzir da se svi elementi transportera ne kreću maksimalnim ubrzanjem, kao i uticaj elastičnosti lanca) (tabela 8.14).

Pri brzinama mreže do 0,2 m/s, dinamička opterećenja na lancima mogu se zanemariti.

Proračunska napetost vučnog elementa

Za jednolančanu vuču F = F calc.

gdje k- faktor sigurnosti lanca: za horizontalne transportere k= 6…8, sa kosim presjecima - k = 8...10.